火力发电厂因保护误动、人员误操作、锅炉辅机故障等原因均可造成锅炉主燃料跳闸(MFT)，尤其是近年来，火电企业掺烧劣质煤的比例增加，由锅炉MFT引发的非计划停运次数增加。锅炉MFT联跳汽轮机不仅使锅炉的余热得不到充分利用，而且机组重新启动成本高，恢复时间长，损失电量多。另外汽轮机跳闸将直接影响汽轮机的安全及使用寿命，大型发电机解列对电网的安全稳定运行也极为不利。因此，大型火电机组锅炉MFT后能在较短的时间内恢复到正常运行状态，对提高火电厂的经济性和电网的安全稳定性具有重要意义。
1、设备简介
国电菏泽发电厂3号机组配备了英国MBEL(Mitsui Babcock)公司生产的MBEL-1025/17.3—541／541型“W”火焰、单汽包、单炉膛、平衡通风、一次中间再热、亚临界参数的自然循环锅炉，采用轻型敷管式炉墙、全悬吊钢构架。炉膛在标高为23 m的炉拱处分为上、下两个部分，下炉膛截面呈八角形，上炉膛呈长方形。炉膛前、后炉拱处各布置了3组直流垂直下喷射狭缝式燃烧器，每组燃烧器由4只主煤粉喷口、4只乏气喷口、8只二次风喷口和2只点火油枪组成。炉前墙下部设置3只启动油枪。制粉系统由6台皮带秤重式给煤机、3台双进双出滚筒式磨煤机及分离器、旁路风等组成，每台磨煤机的一端分别对应一组燃烧器。锅炉设计燃用85%无烟煤和15%半无烟煤的混合物，点火助燃用油为0号轻柴油。汽轮机为N300-16.7／5371537优化引进型亚临界中间再热机组，亚临界、中间再热式、高中压合缸、双缸双排汽、单轴、凝汽式汽轮机，额定主蒸汽压力16.7MPa，额定主、再热汽温均为537℃。富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
颗�；�、
木屑颗�；�压制的生物质颗粒燃料，同时我们还有大量的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料出售。
机组原设计大联锁保护是：锅炉MFT后联跳汽轮机，汽轮机跳闸后联跳发电机，即当锅炉MFT后，汽轮机紧急停机系统(ETS)�；绱欧Ы邮芾醋怨疐SSS系统的输出信号，泄去高中压自动主汽门、调速汽门安全控制油压，关闭高中压自动主汽门、调速汽门，发电机逆功率�；ざ鳎榇拥缤饬�。
2、锅炉MFT联跳汽轮机存在的问题
锅炉MFT后，如果从炉膛压力、烟气中氧的体积分数（氧量）、火检信号等参数判断确认MFT动作正常，保护动作原因清楚，排除其他设备原因后，可立即恢复机组启动。检查确认设备正常，调整引、送风机风量至吹扫风量；炉膛吹扫条件满足，启动吹扫程序，同时联系热工解除汽包水位高、低�；ぃ淮瞪ㄍ瓿珊�，复位MFT信号，启动主油阀程序，建立油压至0.8 MP左右；投入B磨煤机两端至少各一只油枪运行，启动B磨煤机顺控程序；B磨煤机运行正常后再逐步启动C磨煤机和A磨煤机运行。这样锅炉恢复时间一般在120 min左右。
汽轮机跳闸后，汽缸各部分金属温度一般在460℃左右，若此时进行汽轮机冲转，属于极热态启动。为了减少汽轮机冲转过程中汽缸各部件的热应力损伤，要求主、再热蒸汽温度高于高、中压第一级金属温度50 K以上。为了避免主蒸汽进入汽缸后因过热度低而导致蒸汽大量凝结现象的发生，要求热态启动主蒸汽过热度不低于100～120 K。因此，汽轮机极热态启动时主、再热汽温度不低于510℃。在汽轮机启动升速过程中，由于汽缸温度高，进汽量小，为了减少热应力，应尽快升速、并列、带负荷。
当锅炉发生MFT后，汽轮机联锁跳闸，发电机解列。这种�；さ挠诺闶强梢员苊饫湔羝蛩肫只斐缮璞杆鸹凳鹿�；但由于锅炉MFT后恢复时间长，汽轮机要求温度水平高而进一步延长了机组并列时间。由此可见，锅炉MFT联跳汽轮机安全性高，但经济性差。
3、MFT后停炉不停机的风险
锅炉灭火后，若汽轮机不跳闸，高中压主汽门、调门仍处于开启状态，就会使主、再热蒸汽温度降低较快。如果不能尽快将锅炉恢复运行，主、再热蒸汽温度将不能维持必需的过热度，很容易达到主、再热蒸汽温度在10 min内突然下降超过50℃必须紧急�；奶跫９鸹鸷�，由于主蒸汽温度下降较快，汽轮机进入温度较低的蒸汽，高压缸胀差快速减少，导致汽轮机通流部分轴向间隙迅速减小，控制不当容易引起通流部分动、静摩擦和大轴弯曲事故的发生。
按照《国电二十九项反事故技术措施》及《火力发电厂汽轮机防进水和冷蒸汽导则》要求，汽轮机重新冲转时主、再热蒸汽参数必须满足重新冲转的参数要求，见表l。
为了保证汽轮机设备的安全，解除锅炉MFT联跳汽轮机的�；ず�，必须解决的两个问题是：(1)避免蒸汽参数短时间内大幅度下降；(2)尽快恢复锅炉运行，保证蒸汽过热度。
4、停炉不停机应采取的技术措施
4.1增加锅炉MFT后DEH系统迅速关小调速汽门的逻辑
锅炉MFT后迅速减少汽轮机进汽量，利用锅炉的蓄热能力，维持机组较低负荷运行。若以手动将调速汽门关至5%，一般需7 min左右，而这正是主蒸汽温度下降最快时间。为了缩短操作时间，增加了锅炉发生MFT后DEH系统快速将高压调节汽门目标总指令自动减至5%的逻辑，这样可以延长机组运行时间。
4.2增加主蒸汽过热度低跳机�；ぜ跋喙乇ň藕�
为了提高运行值班人员对MFT后蒸汽参数异常的反应能力，提高事故处理的针对性和实效性，对MFT后停炉不停机的逻辑进行了修改，见表2。
4.3锅炉MFT后启动逻辑的优化
为了确保锅炉灭火后能达到安全快速再次启动的目的，对启动逻辑进行修改。
4.3.1增加锅炉MFT后锅炉强制吹扫功能按钮
由于锅炉灭火后，许多�；た刂菩藕偶胺缪滔低场⒅品巯低车姆缑诺蛋遄刺拗乒瞪ㄓ氲慊�，增加强制吹扫按钮后，可在锅炉吹扫的同时进行设备状态的核实与检修，同时将锅炉吹扫程序直接旁路至投入油枪、锅炉点火并保持。程序可实现油泄漏试验的强制完成，防止燃油压力波动大，油压降低，造成油枪退出，影响锅炉燃烧的稳定性。锅炉的吹扫时间由原来的10 min调整为8 min。
4.3.2增加了磨煤机旁路启动程序
将磨煤机启动的自控程序进行全面优化，去掉了磨煤机不必要的启动限制条件，增加了磨煤机旁路启动方式。操作人员可根据锅炉实际工况对磨煤机启动条件进行选择，程序更简洁，使磨煤机启动对燃烧扰动更小，缩短了锅炉MFT后磨煤机启动恢复时间。
5、停炉不�；氖导视τ�
2009年1月国电菏泽电厂将3号机组机炉联锁改造为MFT后停炉不停机、发电机仍并列运行的模式。MFT与汽包水位高三值跳机定值经制造厂同意，由原来的+300 mm修改为+350 mm。
2009年2月19日10: 58，3号机负荷297MW，主汽压力16.13 MPa，主、再热汽温分别为539和540℃，火焰电视屏上突然无火，锅炉MFT信号发出，锅炉灭火，首次故障记忆“炉膛压力低”；然后11:10锅炉投油点火成功，11:19主汽压力及主、再热汽温分别降至9. 97 MPa、442. 46℃和473. 47℃后也开始回升，机组负荷开始回升。随着增加投入油枪支数及制粉系统的启动，机组逐步恢复正常运行方式。停炉不�；敝饕问浠呒�1。
锅炉MFT后DEH系统按当时的运行方式快速将高压调节汽门目标总指令减至5%，机组负荷降至15 MW，保持了锅炉的蓄热能力。锅炉灭火后的事故处理过程中，主汽温度最低降至442. 46℃时，主汽压力9.97 MPa的饱和温度为316℃，主蒸汽仍有126 K过热度，未触发主蒸汽过热度低于110 K的汽轮机�；ざ魈跫问浠嗟逼轿�。
采用这种运行方式可以获得以下收获：
(1)保证了机组安全运行。汽轮机不跳闸带一定的负荷，蒸汽对汽轮机进行不间断的冷却，胀差变化小，汽轮机较为安全，避免了厂用电切换等繁琐操作，减少了操作量。
(2)缩短了机组再启动的恢复时间，减少了电量损失。由于锅炉吹扫、点火及磨煤机启动程序的优化，从MFT动作到锅炉点火成功仅用了12 min，点火成功后到主、再热蒸汽参数开始反弹回升仅用了9 min，从锅炉MFT动作到机组负荷恢复至295 MW整个事故处理过程只用了50min，同比电量多发约6.0×10s kW-h，增加经济收入约1.2万元。
(3)降低了燃油消耗量。本次事故中由于恢复时间短，燃油消耗仅8t，按照以往同类事故处理的统计，锅炉MFT后汽轮机跳闸，启动恢复过程需消耗燃油约在28 t，本次恢复仅点火助燃用油即可节约12万元。
6、结语
锅炉MFT不联跳汽轮机的运行方式在国电菏泽发电厂得到了成功的应用。锅炉MFT后将机组负荷迅速减至最低，利用锅炉蓄热能力维持汽轮机较低负荷运行，大大缩短了机组启动时间，减少了由于锅炉灭火给企业带来的经济损失，避免了汽轮机寿命过多损耗，提高了电网运行的稳定性，可为同类大型燃煤机组的大联锁投停方式、DEH控制系统及事故后锅炉启动方式的优化以及运行人员的事故判断、处理提供参考。富通新能源生产销售的生物质锅炉以及木屑颗�；怪频纳镏士帕Ｈ剂鲜强突遣淮淼难≡�。
