1、锅炉设备及系统简介
邹县电厂四期工程2×1000mW机组锅炉是东方锅炉股份有限公司( DBC)／东方日立锅炉有限公司(BHDB)与日本巴布科克一日立公司( BHK)联合设计、制造的DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超临界本生直流锅炉，为单炉膛，倒U型布置、平衡通风、一次中间再热、前后墙对冲燃烧、尾部双烟道，复合变压运行锅炉，富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
木屑颗粒机、
秸秆颗�；�压制的生物质颗粒燃料。
炉膛宽33 973.4mm，深15 558.4mm，高度69 700mm。炉膛四周为全焊式膜式水冷壁，由下部螺旋盘绕上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成。沿烟气流程依次布置屏式过热器、高温过热器、高温再热器。竖井为双烟道结构，前／后烟道深分别为5486.4/9144mm，前烟道布置低温再热器、后烟道布置低温过热器和省煤器，其后布置三分仓回转式空气预热器。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，每台锅炉配6台双进双m钢球磨煤机。燃烧器采用前后墙对冲分级燃烧技术。在炉膛前后墙各分三层布置低NOx旋流式HT-NR3煤粉燃烧器，每层布置8只，全炉共设有48只燃烧器。在最上层燃烧器的上部布置了燃尽风喷口( AAP)。
锅炉的循环系统由启动分离器、储水罐、启动再循环泵、下降管、下水连接管、水冷壁上升管及汽水连接管等组成。在负荷≥25%B-MCR后，直流运行，一次上升，启动分离器入口具有一定的过热度。炉膛水冷壁分上下两部分，下部水冷壁采用全焊接的螺旋上升膜式管屏，螺旋水冷壁管采用内螺纹管，上部水冷壁采用全焊接的垂直上升膜式管屏。螺旋围绕水冷壁与上部垂直水冷壁的过渡方式采用中间混合集箱形式。汽水流程如下图：
2、炉膛出口烟温两侧偏差大的原因分析
1)炉膛两侧燃料不均匀：不同粉管流动阻力有偏差，均粉挡板开度配比不恰当或者某一侧燃烧器对应的粉管堵塞可能导致同一层同一排左右两个燃烧器出力不同，在两侧炉膛配风均匀的情况下，燃烧器出力大的一边风煤比小，氧量就偏低；
2)燃煤煤质差，导致制粉系统分离器堵塞，出粉不均匀。尤其是近两年，燃煤价格上涨较多，价格稍低的劣质煤较多的进入电厂，煤中杂质较多，像石块、树枝、编织袋等杂物，不仅对磨煤机磨损严重，还经常导致分离器堵塞，磨煤机m粉不匀。右网为磨煤机停运后磨内及分离器折向挡板处的实际情况；
3)锅炉两侧配风偏差大，炉膛两侧燃烧器二次风挡板开度一侧高一侧低，可能导致炉膛两侧二次风量不均衡；在两侧燃料相同的情况下，二次风量大的一边燃烧充分，燃烧不充分的一边氧量就会偏高；
4)水平烟道、尾部烟道积灰，结渣程度不同，烟气挡板开度不同，以及受热面自身结构、安装的可能的偏差都会使炉膛左右两侧烟气流动时遇到的阻力产生偏差，从而使尾部烟道左右两侧负压出现偏差，负压的偏差会使烟道两侧漏风量发生变化，也会造成炉膛两侧氧量偏差；
5)烟气挡板的开度不同，水平烟道、尾部烟道流动阻力不同，炉膛两侧烟气流量不同，烟气流量偏差可能使氧化锆氧量计的灵敏度有所降低，这可能是低负荷时氧量偏差大的一个主要原因；
6)燃烬风左右两侧不均衡，前后墙燃烬风左右两侧不同燃烬风口的挡板开度不一样，或者某些燃烬风口自身特性不一样或者堵塞导致炉膛左右两侧燃烬风量不同，因而烟道左右两侧过量空气系数不同，氧量产生偏差，另外，炉膛左右两侧燃烬风量偏差，可能导致烟气流向偏向某一边，导致省煤器出口两侧氧量测点处烟气流量、负压不同，都会影响氧量测量结果；
7)尾部烟道漏风，尾部烟道在正常T况下是处于负压状态下的，两侧尾部烟道南于白身严密性不同，负压不同，都会产生不同程度的漏风，氧量测点前漏风量大的一侧氧量将会偏高；
8)氧化锆氧量计表面积灰、结渣会影响其灵敏度。另外，氧量计所处环境温度不同，其与氧气发生化学反应的能力也不同，测量出来的氧量也会有偏差。
3、采取措施及解决方案
结合上面的分析，可以从以下方面人手，调整两侧氧量偏差调整：
1)调整好炉膛燃烧，包括燃料和配风，保证炉膛火焰在中心位置，各受热面截面热负荷均匀，确保燃烬风两侧偏差尽可能��；
2)加强吹灰，防止水平烟道，尾部烟道因积灰严重形成不正常的烟气通道，加强对两侧空气预热器入口负压的关注，监视并及时调整炉膛两侧出口烟温偏差；
3)针对制粉系统两侧出力偏差大，对磨煤机分离器内锥体挡板进行了改造，并定期分离器清理。利用停运磨煤机的时间，进行了分离器异物检查清理、回粉管道检查清理和分离器内锥体挡板检查。发现和处理了回粉管道堵塞、分离器内锥体挡板卡涩、脱落等重大缺陷；改造分离器挡板检查窗使易于检查，定期清除分离器异物，在落煤斗进口加篦子，改造分离器内锥体挡板，改造回粉管挡板，调整分离器挡板的开度等，解决了制粉系统两侧出力偏差大的问题；
4)进行燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。
机组投入后，对邹县发电厂#7机组进行了燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。每个燃烧器的风量大小是由风箱风压及燃烧器的风门挡板开度决定的，因此可以通过改变燃烧器的风门开度来对单个的燃烧器风量进行调整，同层燃烧器设置不同的外二次风旋流开度，主要是为了克服由于风箱结构所造成的沿炉宽方向燃烧器风量分配不均，和由于燃烧器出力不均而形成对氧的需求不一致。燃烧器配风的特点是：直流一次风十直流内二次风十旋流外二次风，其中旋流外二次风的空气量占燃烧区域空气总流量的60%左右，是调平燃烧器区域风量的主要手段。外旋二次风开度指示从0%～100%，对应挡板角度变化为0°-75°。
不同燃烧器旋流外二次风开度下省煤器出口氧量分布如下表与下图：氧量沿炉宽度方向总体是呈“马鞍”形分布，若不做调整将会造成炉宽方向的中心与两侧局部缺氧，在总风量不变的情况下，该位置烟气中CO含量与飞灰可燃物将会升高，从而降低锅炉热效率，另一方面还会增加沿炉宽方向烟气的温度偏差，易引起受热面管壁金属超温。
燃烧器不同旋流外二次风开度下省煤器出口氧量分布
从调整后的试验结果来看，改变燃烧器旋流外二次风的开度对省煤器出口氧量的均匀性有明显改善，试验还表明：当挡板开度一定时，随着磨煤机的启停，煤质的变化，省煤器出口氧量分布也会发生变化，这与磨煤机出口到燃烧器喷口间的一次风管道煤粉出现沉积，燃烧器出力发生变化有关。为降低沿炉宽方向烟温偏差，进行的燃烧器旋流外二次风的调整效果明显；
5)二次风箱中，只有燃尽风层风箱沿炉宽方向被隔板分隔为左右相互独立的风室，因此，通过调节燃尽风箱两侧人口风门挡板的开度，能很灵敏的调整沿炉宽方向氧量分布，这是实际运行中保证氧量左右侧均匀分布的主要手段，也是最易操作的方法（该挡板是电动门），但若沿炉宽氧量偏差过大或单侧氧量不均，通过调整单只燃烧器外旋二次风门开度来调平氧量；
6)当两侧出口氧量偏差较大，且感觉一侧明显异常时，及时联系热控人员对氧化锆氧量计表面积灰、结渣进行清理和吹扫，避免氧量测量不准对燃烧调整的影响；
7)通过对空预器热端密封间隙的逐步调整与磨合，同时对空预器的冷端密封间隙进行了调整，使空预器漏风率降至6%左右。在停炉期间，又对空预器进行了端部密封及径向密封消缺，降低了空气预热器的漏风率，消除了烟道漏风对氧量偏差的影响。
4、结论
通过上述调整，从邹县电厂2台1 000mW机组目前的运行情况来看，取得了非常明显的效果，解决了锅炉尾部烟道两侧氧量偏差较大的现象，低负荷时，炉膛出口烟温两侧偏差也可控制在较小的水平，解决了低负荷由于燃烧不均造成的上部水冷壁或屏过、高过壁温的超温现象，确保了机组的安全稳定运行。
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