吉林省宇光能源股份有限公司长春高新热电厂三期机组为两台25MW汽轮发电机组，锅炉为太原锅炉厂设计制造的两台230t/h高温高压、单汽包横置式循环流化床锅炉。6号、7号锅炉分别配置～台离心式一次风机，风机厂家为鞍山风机二厂，型号是QAG-9N016.5F。风机主要特性参数见表1。
6号炉一次风机自2010年10月份投产以来，一直运行平稳，振动幅值一般都在0.03 mm以下，201 1年11月5日，运行副司炉在巡检中发现一次风机的振动幅值从0.05 mm-直呈上升的趋势，最后达到0.10 mm，振动速度达6.8 mm/s。�；觳榉⑾挚孔杂啥说囊镀缚诖τ性�20 mm长的断裂。随后，又对7号炉一次风机叶片进行检查，发现，7号炉一次风机焊缝处也有轻微裂纹，振动稍有增加，裂纹的形状、位置和6号炉一次风机很相似，虽然未影响生产，但也必须及时处理，经�；觳榉⑾�，前盘与叶片进口端处的裂纹为继发性裂纹。因该叶片的弯曲变形，造成叶片间流道变小，甚至堵塞，引起失衡、振动加大。且叶片表面光滑，没有被撞击的痕迹，富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
秸秆颗�；�、
木屑颗�；�压制的生物质颗粒燃料。
1、影响风机运行的不利因素
1)由于风机各叶片间存在安装误差。安装角不完全相同，通过风机的气流流场不均匀，造成风机叶片受力不均，也造成风机运行工况的不稳定，这样长时间的处于不稳定运行状态是导致叶片焊缝处疲劳变形的重要原因之一。
2)进出风机的风在叶片前后存在压差。在其他条件相同的情况下，其压差的大小决定于冲角（即进口气流相对速度的方向与叶片安装角之差）的大小，在临界冲角值以内，压差大致与叶片的冲角成正比。在长期压差的作用下，叶片焊缝处很容易产生变形断裂。
3)转速高、叶片宽、叶片工作应力高。叶轮的比转速小(n=28)，属于高压头风，为保证流动效率、降低噪音，叶片前盘外径D3-1860 mm，是叶片外缘直径(D2=1650 mm)的1.13倍。前叶片流道较短，流动中的气流分离现象在所难免。因此，被迫采用较宽的叶片以降低气流速度，风机在1 450 r/mi的高转速下，由于叶片的加宽，导致叶片工作应力相应E升，局部受力增大。
4)叶片设计厚度值太薄。叶片的厚度为4mm，相对于较高的风压，处于全压状态时，较高的转速造成的离心力较大，当气流不稳定时，由于流固耦合使风机与气流两不同介质之间的相互作用，固体会在流体载荷作用下会产生变形，使叶片疲劳损坏，从而造成叶片断裂，
2、叶片运行工况及强度分析
叶片设计参数与实际工作参数的对比分析风机按最大连续出力运行时，DCS盘显示档板开度约为60qo - 65%。设计风量为48.17m3/s，实际风量为35m3/S，为额定风量的72.66%。其设计值均可以满足达到最大连续出力时的工作值，表明叶片因不稳定旋转而导致风机进入旋转失速
其中，描述了总刚度矩阵的线性部分，即认为构件受力时位移很小，刚度矩阵与无关，而则描述了总刚度矩阵中与（8}的非线性部分，因实际构件受力时，位移会对总刚度矩阵产生影响，理论上，总刚度矩阵总是非线性的。
代人式(2)后显然不能简单地用线性方程纽求解，因此只取决于，可简单的线性求解得出最大应力值为95.8 Mpa。由试验得出叶片最大应力点出现在叶片内轮毂的根部，根部叶片的厚度应为4.15 mm。
3)对叶片焊接质量进行分析：由于断裂出现在焊缝边缘，因此完全可以排除因焊接质量造成的叶片断裂。
3、结论及改进措施
综合以上分析，可以得出以下结论，并根据实际情况加以改造。
1)因叶片设计叶片厚度仅为4 mm。因此，叶片设计厚度太薄是造成6号炉一次风机叶片焊门处断裂的最主要原因。
叶片的高周期低交变应力疲劳在叶片断裂中也起到了一定的作用。
2)改进措施：①将风机叶片进行返厂处理，在叶片根部增设加强筋，以提高风机叶片的强度，防止叶片再次出现断裂现象；②对于新增设备，要认真做好设备的验收工作，对设备各项参数进行校核，以防设备在运行过程中出现不可预料的故障，影响生产；③督促运行人员加强对各台炉一次风机的巡检工作，加大巡检力度，发现振动增大，立即停止设备及时进行处理，以免造成停炉事故，给企业带来不必要的损失。
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