1、概况
大唐盘山发电有限责任公司2×600 MW机组HG - 2023/17.6 - YM4锅炉为采用美国CE公司技术制造的亚临界中间再热强制循环炉，采用直吹式制粉系统，四角切圆燃烧。过热器采用两级喷水减湿，第1级喷水减温装设于低温过热器至分隔屏过热器人口联箱的大直径连接管上；第2级喷水减温器共2套，分别装设于后屏过热器至末级过热器的左右侧大直径连接管上。减温器采用笛型管式，富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
木屑颗�；�、
秸秆颗粒机、
秸秆压块机压制的生物质颗粒燃料。
在2006年机组小修时打开左侧二级减温器连接管，检查发现减温器已经断为3节，其中l节进入末级过热器入口联箱中。
2、减温器断裂原因分析
(1)为�；す绕鞴鼙诓怀拢枰捣钡鹘诩跷滤�，而减温水量的变化必然引起减温水引进管、喷雾管壁温的变化。当减温水流量达最大时，壁温接近于减温水温度；当减温水流量为零时，壁温接近于蒸汽介质温度。减温水温度为178℃，设计Ⅱ级喷水减温器蒸汽介质温度为522℃。减温水引进管、喷雾管的壁温变化在(178～522)℃之间，温差较大，易产生热应力。
(2)减温器由入口管座、人口管及喷雾管3部分构成，而且采用3点定位，即顶端与外管之间采用密封焊，底部用顶丝固定，中间部位加工成凸台与外套管构成另一个定位点，以防止减温器的振动。从本次损坏的减温器断口截面来看，减温器人口管座与入口管存在明显的未焊透，此隐患是导致减温器断裂的直接原因。
(3)减温器的中间定位点间隙比较大，减温器在高频振动的作用下，易在管座焊缝缺陷处发生断裂。
(4)喷雾管与入口管的连接焊口为异种钢焊接，即入口管为12CrIMoV，属于珠光体钢，而喷雾管为ICr18Ni9Ti，属于奥氏体钢，这两种钢焊接时存在着较大的弊端：1）焊接时，奥氏体焊缝金属与珠光体母材金属之间存在一个窄的低塑性带，宽度一般为(o．2～0.6)mm，其化学成分与组织不同于焊缝，其存在严重降低了接头的冲击韧性；2）奥氏体与珠光体钢的接头在高温条件下工作时，其熔合区附近会发生碳的扩散，使碳化物形成元素含量低的珠光体钢一侧产生脱碳层，而在相邻的奥氏体焊缝一侧产生增碳层。脱碳层由珠光体变成铁素体，晶粒长大而软化，增碳层的碳与铬形成碳化铬析出而硬化；3）奥氏体钢的热膨胀系数约比珠光体钢大30%。这种钢接头在运行过程中将产生较大的热应力，易造成异种钢接头破坏。
3、改进措施
(1)建议将喷雾管的材质由lCr18Ni9Ti改为12CrIMoV，以降低因膨胀系数不同而产生的热应力，提高减温器整体的抗疲劳性。
(2)为了最大限度的降低温差产生的应力，建议在保证强度的前提下，尽可能减少壁厚。同时，也可以采用高温加热器后给水作为减温水，此方法可提高减温水温度90℃，使材料使用寿命约提高一倍。
(3)减温器在安装时，应保证各部间隙在规定的范围内，减温器在使用前，应对各焊缝进行无损探伤检查。鉴于二级减温器断裂的严重性，每次检查时应割开减温器的连接管用内窥进行检查。同时，在运行时应加强对减温水管系的检查，以避免出现高频振动。
(4)选用高镍合金的焊条，以减少熔合区脆性交界层的宽度。此外，为减少热应力，可采用线膨胀系数与珠光体钢较接近的镍基焊条或采用过渡层。
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