1、设备概况
某厂锅炉采用东方锅炉厂DG2000/26. 15 -Ⅱ型超超临界参数变压直流型锅炉，单炉膛，一次再热，平衡通风，前后墙对冲燃烧，尾部双烟道结构，采用挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架，全悬吊结构，露天n型布置。燃烧器采用按BHK技术设计的低NOx旋流式燃烧器，前、后墙各布置3层HT - NR3燃烧器，每层6只；同时在前、后墙各布置一层燃尽风喷口，其中每层2只侧燃尽风( SAP)喷口，6只燃烬风(AAP)喷口。此锅炉在同类锅炉设计基础上进行了优化改进：
(1)燃烧器稍有变化，后墙下层配置微油点火小油枪，其他5层燃烧器只在中心均配置单只出力1120kg/h的小油枪(后将其中14只改为出力700kg/h)，富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
颗�；�、
木屑颗粒机、
秸秆压块机压制的生物质颗粒燃料。
(2)过热蒸汽减温水系统除原设计省煤器出口主路减温水外，在炉侧给水操作平台给水主路电动门及旁路调门前增设一路辅助减温水。
(3)机侧汽轮机旁路系统采用容量为35%的一级大旁路系统，启动初期再热器处于干烧状态，对再热器壁温及汽温的控制有更严格要求。
该锅炉在整套启动及168h试运期间，启动初期屏式过热器都有过不同程度的超温现象，因此针对这种现象进行进一步研究。
2、试运行锅炉超温超压原因分析
2.1设计因素
(1)启动系统由内置式启动分离器、储水罐、储水罐水位控制阀等部分组成，如图1所示。
工质经水冷壁加热以后进入启动分离器，分离出的水通过启动分离器下方的连接管进入储水罐，该启动系统中未设计循环水泵，分离器储水罐疏水直接排至炉侧疏扩或凝汽器，工质及热量没有回收，省煤器入口给水温度比设计有循环泵的系统给水温度低，相对而言启动过程中一定的产汽量下需要更小的给水流量。但设计的启动流量都为25%BMCR，相对偏大，在相同的燃烧加热条件下，产生的蒸汽量就少，大部分的热量都由进入分离器储水罐的水带入了凝汽器，过热器中蒸汽流通量少，汽温升高。
(2)为节约点火成本，该锅炉采用微油点火装置，点火后很快就启动制粉系统，初始燃料率过高。
(3)机组设计的冷态启动冲转压力为8. 9MPa，压力较高，造成蒸汽流量偏低，过热器的冷却工质不足，导致过热器超温。
2.2选型问题
(1)锅炉启动时燃烧不完全，点火煤质差使燃烧器区域着火不好、燃尽时间增加、燃烧中心上移，导致炉膛出口烟温升高。水冷壁及屏式过热器辐射性吸热比例高，下部水冷壁吸热量减少，蒸发量降低。对屏式过热器而言，因管内蒸汽流量减少，加之该处烟温升高管壁内外温差增加，此时蒸汽压力低，定压比热容小，致使屏式过热器和对流受热面中单位质量工质的吸热量增加，从而使过热蒸汽温度难以控制。
(2)由于给水温度过低，使得进入水冷壁的水温低，导致给水欠焓过高，吸热量增加，蒸汽蒸发量少，使得过热器出口主蒸汽温度上升。
2.3运行方式
(1)该机组设计启动流量为25% BMCR，相对偏大，产生的蒸汽量较少，大部分的热量进入凝汽器，热损失大蒸发量低，造成过热蒸汽温度高。
(2)锅炉点火后，为了增加启动油枪的根部风、改善油枪的燃烧工况，过早启动一次风机，使得总风量大大的超过30% - 40%MCR的燃烧要求，增加了过热器对流吸热量，虽然改善了油枪的燃烧工况，却抬高了炉膛火焰中心，减少了火焰在炉膛的停留时间，使得水冷壁的辐射吸热降低，蒸发量降低，而过热受热面的吸热量增加，蒸汽冷却不足，从而使得过热汽温升高。
3、解决措施
(1)改进锅炉系统。增设一路辅助减温水源，取自锅炉给水主电动门及旁路调门前主给水管道，启动时利用给水旁路调门的节流作用，以此提高减温水与过热汽的压差，实际运行中使用效果很好。
(2)控制点火过程。点火前控制较高的给水温度（至少应80℃以上），并投入二次风暖风器，投油后控制一定烘炉时间，启动初期控制磨煤机在最低出力，控制锅炉温升率小于1℃/min、升压速率小于0. 1MPa/min。严格控制炉膛出口烟温不超过540℃。
(3)降低冲转压力。通过燃烧和旁路配合，适当降低冲转压力至5 - 6MPa，提高受热面的蒸汽流量，同时也能满足汽机的要求。
(4)制定完善的上煤计划。按设计煤种上煤，确保人炉煤挥发分和发热量，以使入炉煤及时着火、燃烧更完全，降低火焰中心。合理调整制粉系统运行方式。启动过程中优先使用下层磨、中层磨，将A、F磨粗粉分离器挡板调至低限，运行中控制较高的煤粉细度和煤粉均匀性，R90应在16%以下。
(5)提高给水温度。尽量提高给水温度，以提高省煤器入口焓值，减少欠焓，增加蒸发量，便于控制过热受热面壁温。运行机组申请高负荷运行，开大冷再至高辅供汽，通过公用辅汽母管向启动机组供汽，尽量提高除氧器水温；合理安排启动步骤，待冷态清洗结束时再启动风机、点火，减少锅炉蓄热损失；利用尾部调温挡板，开大省煤器侧烟气挡板，关小甚至全关低再侧烟气挡板，提高省煤器出口温度，同时防止再热器干烧；在主机冲转后，及早投入高加系统运行，一方面可提高给水温度，另一方面可增加主汽流量，有利于过热汽温的控制。
(6)控制给水流量。保证水动力前提下，控制给水流量稍偏低，以提高产汽量。降低锅炉启动给水流量：由25% BMCR(475t/h)降到21% BMCR(400t/h)，该流量可保证水冷壁安全运行。根据锅炉运行说明书主给水流量MFr低值为336t/h，极低值为252 t/h，实际控制在350t/h左右，在给水流量偏低时需注意监视水冷壁金属壁温，注意不得超限，并注意同高度各点之间偏差不得超过10℃。
(7)控制风量。保证燃烧充分前提下，控制总风量稍偏低在35%左右即可，减少过热器对流吸热量。若汽温还是偏高，可适当降低总风量30%（至低限490 km3/h）。该锅炉油枪补风来自二次风箱内的中心风母管，在每层燃料器两侧风箱各有一气动挡板控制中心风母管进风，母管至各燃烧器有一支管，支管上有一个手动蝶阀控制各个燃烧器的中心风开度。实际运行中可控制二次风箱压力及层中心风挡板开度及就地调整手动挡板开度即可调整各油枪中心风补风，开大层二次风及各燃烧器旋流三次风挡板也可提高二次风、三次风刚性，改善补风条件，并有利火检检测。
4、改进效果
改进前，升负荷至350MW一450MW过程中，低过出口A、B侧温差高达21℃，屏过出口异常量高达68℃。改进后，屏过A、B侧存在的温度偏差以及单侧超温现象得到了改善，在汽温波动大时，采用辅助减温水进行调节，有效控制了过热汽温，金属壁温也无超温现象。改造效果显著，达到了预期的目标。
5、结语
分析表明，2000t/h锅炉启动过程中过热器超温超压现象主要是由设计、选型、运行方式等多方面因素造成的。给水温度至少应提高到80℃以上，调整制粉系统运行方式，降低冲转压力至5-6MPa．控制给水流量至21% BMCR，适当降低总风量30%，这些措施可解决机组启动过程中过热器壁温超温超压的问题，进而提高机组的安全可靠性和经济性。
相关生物质锅炉颗�；罚�
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生物质蒸锅
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3、
木屑颗�；�
