一、锅炉概况
胜利发电厂二期工程装机容量为2x300MW．采用采暖抽汽凝汽式国产汽轮机组，可满足930万m-的采暖需求。锅炉采用上海锅炉厂制造的SG1025/17.4-M851型亚临界压力中间一次再热自然循环汽包锅炉，该炉采用单炉膛四角切向燃烧，烟气挡板调温，每炉配四套BBD3854BIS双进双出钢球磨直吹式制粉系统：燃烧器为四组直流式改进型水平浓淡分离宽调节比摆动式喷燃器（简称WR燃烧器），布置在炉膛下部四只切角上，每组燃烧器由4层一次风喷嘴，7层二次风喷嘴．2层燃尽二次风喷嘴组成，其中在2层二次风喷嘴中设置了轻油枪并相应配备一只高能点火器，富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
颗�；�、
木屑颗�；�、
秸秆压块机压制的生物质颗粒燃料。
二、投产以来存在的主要问题及解决方案
1．减速机输入轴断裂
锅炉8台磨煤机各配一台H2SH15A型减速机，投产后有4台相继出现输入轴突然断裂，输入轴轴承损坏。经数据对比、研究分析，认为减速机选型偏小，不能满足磨煤机频繁启动的要求：另外发现减速机轴断裂前，首先是轴承出现异�；蛩鸹怠Ｔ诖宋侍獬沟捉饩鲆郧�，通过加强对减速机在线监测，以及早发现高速轴轴承缺陷，及时更换，避免了输入轴发生断裂。但间题没有彻底解决，还需进一步研究。
2．分离器易堵塞
经过检查，分离器折向挡板结构合理、角度一致、正常，但折向挡板处因原煤杂物多造成堵塞，为方便清理杂物，在分离器外锥折向挡板处增设检修孔，由原来的2个增加到8个。因回粉管锁气挡板f橡胶板）脱落或杂物堵塞，粗粉无法回流，将锁气挡板更换为金属板，同时增加了检查孔。为便于判断分离器内部运行情况，在分离器上增加了压力表。
3．给煤机清扫链条卡死，清扫电机烧毁
造成这个问题的原因是由于给煤机皮带上煤的外溢f特别是原煤仓空气炮投运时更为严重）使清扫装置负荷过重。采用了加长落煤点皮带两侧挡煤板长度（由600mm增加到1000mm）和调整其与皮带的间隙f由20mm左右不均匀调整为lOmm）的方法f图1），杜绝或减少撒煤量，改造后再未发生过同样故障。
4．给煤出入口插板门卡死
经检查发现插板门驱动齿轮箱长时间运行后大量积煤，导致齿轮齿条无法正常运转，为此在驱动齿轮处箱体下方开孔，焊接漏斗并用管道将此处积煤导入落煤管，减少插板门卡涩故障。插板门关不严是由于门板下方天圆地方处由于原煤潮湿坨煤造成的，临时采用了门板上落煤管局部缩门的方法．图2为改进后的结构示意图。
5．加钢球装置上下关断门损坏
经检查该故障不是设备结构或质量问题，而是运行人员一次加钢球量过多、或者钢球仓内的钢球未完全走空而强行关闭造成的。正确操作后，问题得到解决。
6．风门开关信号无反馈
原因是一次风关断门信号棒不断出现断裂或变形。采取了以下措施：
(1)根据风门挡板实际位置调整风门开关行程，给风门门体上的限位器保留2-5mm的活动余量，防止限位器过力矩损坏：
(2)将原不锈钢的信号棒连杆更换为45#钢，以增加其强度；
(3)改变信号棒连杆保持架的承力结构。
7．齿轮自动喷油装置齿轮润滑不良耗油量大
磨煤机配备的是SMPR-D3A喷射润滑系统，经分析这个故障是两个原因造成的：一是喷射板结构不合理，油、压缩空气在管路内混合后到达喷嘴喷射，雾化效果差，二是压缩机出口压力低，甚至低于油泵出口油压。
以对原有的TDM380/720-III磨煤机自动喷油润滑装置的多年维护经验，并查阅相关资料，对喷射板进行了改造，提高了压缩空气压力f由0.4MPa提高到0.6MPa）．调整喷油时间由28s改为15s．间隔时间由36min增加到90min．解决了上述问题。
8．磨煤机密封风系统的改造
每台炉配备两台9-19№14B型离心风机，为磨煤机提供密封风。经讨论分析及借鉴同类型电厂的经验，认为完全可以利用一次风机出口冷一次风直接供给。经一年的运行证明，此法供风可靠，系统简单、无维护量、经济性好。目前3#、4#炉都己进行了改造，原密封风机己移作他用。
9．燃烧器喷口处水冷壁管局部磨损
小修时发现喷燃器组最上最下水冷套水冷壁弯管处各有2～3根局部磨损严重超标，现场观察认为，是喷燃器组顶部、底部二次风喷口上下各有一高度50mm的扁风口，二次风中从空预器携带飞灰通过此风口冲刷水冷套水冷壁管所致。为此在被冲刷的水冷壁处加了长200mm的护瓦，在此风口内部两侧加装一个小的导流块，避免此风口出风的过早扩散。通过近几次的大、小修检查效果良好。
10．离心式一次风机出|_]风道噪声大、振动撕裂
这个问题自试运以来一直存在，分析认为，一是扩几段上板
与弯头内弧没有做到流线型平滑过渡，局部存在涡流区：二是高
速气流经90。转弯，需要有合理的导流装置：三是扩几段仅上板
进行了12。扩展，扩几断气流不均匀f原结构如图3a）。用二维有
限元模拟软件对风道、导流板数量、位置和长度进行了优化分析
模拟，找到了最佳的扩口段上板与弯头内弧连接方式和最节省
的导流板加装方式，对一次风机出口风道从以下两个方面进行
丁改造：
(1)原设计弯头的内、外弧板都是90°，今将内弧角修正为78°，将两者相交点由4移至B．实现锥形风道上板与弯头内弧板的相切连接虚线所示，B为两者的相切点），从而达到了锥形风道与弯头的圆滑过渡，消除该处诱发气体产生涡流的因素。
(2)锥形风道和弯头内部加装如图3b所示的导流板，以改善风道内部气流存在严重分布不均的状况，降低弯头处涡流强度。
风道改造后效果明显，在一次风机启动、运行过程中，入口风门挡板开度在。范围出口风道运行平稳，振动值大幅下降，噪声明显减小。
11．暖风器疏水泵选型不合理，疏水管道系统振动大
原暖风器疏水泵的型号为65Y-lOOx2A．是一种双极单吸高压油泵，满足不了介质温度120。C的水的要求，另外泵的出力大，暖风器负荷低，疏水量小时不便于调节。改用了河北通达泵业有限公司生产的型号为DCJ25-50x3的多级泵，消除原疏水泵密封差、运行不稳定的问题。
疏水管道系统振动的主要原因是入口管道布置位置高、弯头多，易产生气化，同时造成泵运行工况不稳定。为此改造了管道布置形式，使问题得到了解决。
考虑到暖风器负荷低、疏水量小时系统运行不稳定和泵的电能消耗，在不影响汽轮机凝结器真空的前提下，从泵入口直接引- Q89mm管路至凝结器，将这少量的疏水靠系统压力直接送往凝结器。为保证汽轮机运行安全，在此管道上加装快关阀门，凝汽器真空低值保护情况下连锁关闭该阀门。
12．捞渣机链条、刮板磨损快，耳板断裂刮板脱落
捞渣机底部链条靠托轮支撑，因刮板重量的影响起伏运动，产生磨损。因从动轴两链轮各自独立转动，使两链条拉伸不一致，导致从动轴倾斜、运转不平稳，加剧了链条、刮板的磨损，易造成刮板耳板断裂、刮板脱落，将捞渣机非工作区用于支撑链条和刮板的托轮割除，改用由12号工字钢表面附加耐磨材料制做的两条平行轨道：并将从动轴两只链轮改为两链轮、轴的同步转动。自改造后，有效解决了上述问题，运转情况一直良好。
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