大连泰山热电有限公司2#440 t/h循环流化床锅炉由哈尔滨锅炉厂设计生产，于2005年底投产运行．该厂计划于2011年7月对2#机组进行大修，为了掌握目前机组的实际运行状态，为机组大修提供有效依据，受大连泰山热电有限公司的委托，东北电力科学研究院有限公司锅炉技术研究所对2#锅炉进行了多工况的性能试验，试验于2011年5月18日至2011年5月22日顺利完成．
1、440 t/h循环流化床锅炉简介
该厂440 t/h CFB锅炉为超高压参数中间再热锅炉，与135 MW等级汽轮发电机组相匹配，锅炉采用循环流化床燃烧技术，循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器．锅炉采用平衡通风．锅炉主要由炉膛、高温绝热分离器、自平衡“U”形回料阀和尾部对流烟道组成．燃烧室蒸发受热面采用膜式水冷壁，水循环采用单汽包、自然循环、单段蒸发系统．同时采用水冷布风板、大直径钟罩式风帽，具有布风均匀、防堵塞、防结焦和便于维修等优点，燃烧室内布置双面水冷壁以增加蒸发受热面，同时布置屏式Ⅱ级过热器和屏式热段再热器。富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
颗�；�、
木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料，同时我们还有大量的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料出售。
锅炉采用2个内径为7. 72 m的高温绝热分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间．高温绝热分离器回料腿下布置1个非机械型回料阀，回料为自平衡式，流化密封风由高压风机单独供给．
以上3部分构成了循环流化床锅炉的核心——物料热循环回路，煤与石灰石在燃烧室内完成燃烧及脱硫反应．经过分离器净化过的烟气进入尾部烟道，尾部对流烟道中布置Ⅲ级、I级过热器、冷段再热器、省煤器、空气预热器．
锅炉主要设计参数及设计煤质特性如表l、表2所示。
2、性能实验
性能试验负荷选取80、100、135 MW，测点布置及测量方法见表3．
2.1性能试验所进行的项目及协定
1)锅炉反平衡热效率测定，参照DL/T 964-2005《循环流化床锅炉性能试验规程》，采用反平衡法进行测定．
2)空气预热器漏风试验，参照ASME PTC4.3《空气预热器试验规程》．
3)锅炉主要辅机电功率测定试验．
4)飞灰份额按设计值70. 7%比例选取．
5)炉渣的份额按设计值29.3 qo比例选�。�
2.2锅炉反平衡热效率测定
2.2.1测量仪器及测量方法’
测量项目、测点布置及测量方法见表3．
2.2.2热效率测试要求
1)机组负荷按照试验期间的负荷要求进行调整，并将给水、过热器减温水等调节投自动，同时根据试验要求调节运行参数，待机组工况稳定运行1h后开始试验．
2)试验前l h完成受热面吹灰，试验期间保持锅炉稳定运行，不进行受热面吹灰．
3)试验期间保持全烧煤，锅炉定排关闭，连排开启，进行正常排污．
4)试验期间的煤质保持稳定．
5)试验期间停止增减给煤量、调整风量等运行操作．
2.2.3反平衡热效率试验的参数及结果
锅炉热效率主要试验结果见表4．
2.3空气预热器漏风试验
空气预热器漏风试验在135MW负荷下与锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表5所示．
2.4锅炉主要辅机电耗试验
锅炉主要辅机电耗试验与不同工况下的锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表6所示．
2.5性能试验结果
1)锅炉性能试验热效率及修正结果如图l所示。
2)135 MW机组负荷下，A侧空气预热器漏风率为3. 53%，B侧空气预热器漏风率为2.17%，平均漏风率为2. 85%．
3)锅炉主要辅机总电耗及占发电功率的比率如图2所示。
2.6存在的问题
1)试验测试结果发现，锅炉实际排烟温度较高．BMCR工况下设计排烟温度为138℃，而额定负荷下修正后的排烟温度为166.1℃，比设计值高出28.1℃，其原因主要有：①实际燃用煤质较差，锅炉原设计煤种为烟煤，低位发热量为21770 kj/kg，而实际燃用煤种接近褐煤，低位发热量在14000kj/kg左右，煤质下降约36%；额定负荷下总燃煤量达到110 r/h左右，比BMCR工况下设计燃煤量61,3 t/h高出约79%.由于原煤水分增大较多，总烟气量上升，造成预热器入口烟温升高，从而使排烟温度升高．②锅炉尾部烟道受热面存在一定程度的积灰，同时目前使用的尾部烟道吹灰器全部为脉冲吹灰器，吹灰效果较差，造成换热效果下降，从而导致排烟温度升高．富通新能源生产销售的生物质锅炉以及木屑颗�；怪频纳镏士帕Ｈ剂鲜强突遣淮淼难≡瘛�
2)锅炉侧所有风机设计余量偏大且为恒速运行，风机机组在低负荷时，风量需求减少，风机静叶开度很小，风机效率低，电耗偏大。
3、结论
本次锅炉性能试验是为大修提供依据，性能试验中存在的问题，可以考虑用以下方法解决：
1)利用检修机会检查并处理尾部烟道受热面的积灰，确保尾部受热面吹灰器正常及时地投入运行；将尾部烟道脉冲吹灰器全部改造为蒸汽吹灰器，以有效降低排烟温度。
2)可以考虑将风机加装高压变频装置或者改造风机叶片。
