1、锅炉简介
广东省连州电厂2台125MW新建机组的锅炉( 420t/h)，由哈尔滨锅炉厂制造，用于燃烧低挥发份的无烟煤，煤质分析见表l所示�；橐延�2000年3月、8月分别投入商业运行。锅炉型号为，HG -420/13.7 - WM2，单锅筒：自然循环、集中下降管、一次中间再热、Ⅱ形布置的固态排渣煤粉炉。炉膛为正方形9580×9580mm，顶棚管标高为44450mm。
锅炉采用钢球磨中间仓储制，一炉两磨，热风送粉。燃烧设备为四角切向布置直流式，假想切圆直径为西639mm，逆时针方向旋转，三次风对冲布置。燃烧器布置如图1所示，其中：上、下二层燃烧器为百叶窗水平浓淡式，带侧边风，中间一层为双通道自稳式燃烧器，带有腰部风。点火方式采用高能点火器——轻油——煤粉两级点火。燃烧器设计特性参数如表2、3所示。为保证燃料充分燃烬，在水冷壁上敷设一定面积的卫燃带。
在锅炉启动试运初期，锅炉发生了多次退油灭火、MFT的现象，严重影响了机组的正常投运，为此我们采用了各种稳燃措施，进行了大量的燃烧调整试验，成功地实现了退油稳燃。本文先分析了锅炉的稳燃技术：双通道自稳式燃烧器和百叶窗水平浓淡式燃烧器的稳燃机理，然后讨论了锅炉稳燃试验情况以及锅炉所采用的稳燃措施，所取得的经验对于同类锅炉的设计、运行具有一定的参考价值。富通新能源生产销售
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
颗�；�、
木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料，同时我们还有大量的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料出售。
2、锅炉的稳燃技术：双通道自稳式燃烧器和百叶窗水平浓淡式燃烧器的稳燃机理
双通道燃烧器利用联通分配管将一次风分成上下二个通道送入炉内，一次风以贴壁射流进入一突扩空间，该突扩空间能卷吸炉膛深处大量高温烟气对煤粉气流进行加热，且上、下一次风气流在反向回流烟气的作用下，向上、下两侧发生偏转，煤粉因惯性，在上一次风出口下侧、下一次风出口上侧聚集，于是在这里建立起三高（高温、高煤粉浓度和适当高氧浓度）稳燃区，该浓缩区煤粉在卷吸的高温烟气加热下，温度迅速提高，挥发份大量析出而首先着火燃烧起来，如图2所示。
为防止高温回流烟气使燃烧器两侧壁过热和结焦，在两侧壁腰部加一股二次风，称为腰部风，它既能�；ち讲啾诓唤峤�，还可调节煤粉着火点位置。
百叶窗水平浓淡式燃烧器如图3所示，它通过装在一次风煤粉管道内的浓缩栅使一次风分成水平方向上的浓淡两股气流，一股为高煤粉浓度气流，它在向火侧四角切向喷入炉膛，煤粉首先着火；另一股气流煤粉浓度较低，从背火侧喷入炉膛，它在水冷壁附近形成氧化性气氛，从而有防止结焦的作用。
3、锅炉稳燃试验及稳燃措施
在锅炉试运初期，发生了多次退油灭火、MFT的现象，严重影响了机组的正常投运。为此我们进行了大量的燃烧调整试验及采用了一些稳燃措施以期找到最佳的燃烧方式，解决锅炉退油灭火问题，主要是调整二次风的不同配风方式，如图4所示。试验逐步加大按两头大、中间小的二次风配比，直至下、中一次风喷口间的二次风完全关闭，成了下、中一次风喷口集中燃烧的布置方式。
试验时所烧无烟煤的工业分析与设计值相差不大，煤粉细度R90在4%左右，低于设计的7%。在试验时，我们用美国产的红外线测温仪在炉膛三个不同高度进行炉内温度测量。其中下部测孔与下一次风口标高相同，前、后墙中间各一，共2点；中部测孔略高于中一次风口（双通道燃烧器），前、后墙中间各一，共2点；上测孔在三次风口上约2米，在前、后墙四角各一，共4点。
试运初期，暖风器因故未能投入，使热风温度远低于设计的370℃，且一次风速较高，比设计值22m/s大得多，各层二次风配比较均匀，这样退油后锅炉马上灭火。图4中的Tl工况降低了一次风速，同时将中下层及腰部风二次风门开度减小，侧边风全关，这样燃烧情况有了改善，但退完最后一只油枪9分钟后，炉膛仍然发生灭火。
试验发现，炉膛最下层一次风喷口区域的温度最低，后下部温度比中部低300℃以上，比上部低100℃以上，实际从炉上看火孔也看到下层燃烧很不完全，炉内火焰发红。将原1支稳燃大油枪换成小油枪，这种下层燃烧不稳的现象更明显，下层的温度更加低。为进一步提高下层炉温，除投入暖风器提高一次风温外，试验进一步关小最下层二次风和燃油二次风，效果显著，特别是下部燃烧得到了极大改善，这表明炉内燃烧稳定，此时撤出最后一只油枪，炉内燃烧未发生波动，炉膛负压正常变化，退油后下层炉温略降。至此，锅炉的稳燃问题得到圆满解决，此时二次风门的开度如图4T2工况所示。
从试验结果可明显看到，二次风最下层的油层风门开度大小对炉内火焰温度影响很大，如图5所示。当该风门开度从70%关到40%时，下层温度上升了57℃，继续关小至25%开度，温度又上升了近100℃，此时下层火焰温度已超过1400℃，油层风门再关至20%，下层火焰温度仍上升，在该状态下退出油枪，锅炉达到了稳定燃烧工况。
从试验情况看，在各工况下，双通道燃烧器高度的炉内温度是最高的，比上、下高出100℃～200℃，并且波动不大，表明双通道燃烧器着火稳定性十分良好。
2台机组投产以来，锅炉一直燃用设计值附近的低挥发份无烟煤，其Vdaf多在10%以下，甚至低至6%，但锅炉燃烧良好，锅炉的配风基本上是调整试验的缩腰型方式，二次风开度略有调整，在80MW下可以脱油稳定运行。
4、讨论与结论
4.1双通道燃烧器。试验和运行表明，双通道燃烧器具有较好的稳燃作用，它对锅炉的稳定运行起了关键作用，目前电厂的运行都以该层燃烧器为主，给粉机转速比其它两层都大。燃烧器两边的腰部风风温较低，对于低挥发份无烟煤着火稳燃是不利的，应关小甚至全关，在连州电厂实际运行调整时，腰部风全关。
4.2百叶窗水平浓淡燃烧器。锅炉灭火的直接原因是炉膛最下层一次风喷口区域的温度过低，从试验来看，单纯水平浓淡燃烧器喷口的稳燃效果不够好，应与其他稳燃措施结合起来。
4.3燃烧器的布置。设计燃烧器是均匀布置的，按此方式配风，锅炉器燃烧不稳易灭火。在实际运行中，下二次风、下中二次风全关，这相当于下层、中层燃烧器集中布置，这样煤粉集中：燃烧放热集中，加上双通道燃烧器良好的稳燃效果，这些都为低挥发份无烟煤的着火和稳燃提供了有利条件�？杉阅岩宰呕鸬奈扪堂海忌掌鞑捎檬实钡募胁贾酶商岣咂渥呕鹞榷ㄐ�。
4.4合理的一次风风速和风温。一次风速必须保持在一个适当的范围内，较低风速有利于低挥发分无烟煤着火，但太低时一次风管易堵塞，在调整时就发生过一次风管堵塞现象(此时风速小于20m/s)．而且适当高的一次风速可以增强双通道燃烧器的回流高温烟气，提高燃烧器的稳燃效果。但一次风速过高，降低了煤粉气流的加热程度，对上、下2个燃烧器的着火十分不利；在连州电厂1、2号炉上，一次风速运行在25～30m/s，锅炉燃烧稳定，结焦较轻。另外提高一次风温增加煤粉的加热，无疑是有利于煤粉着火与稳燃的。
4.5合理的二次风喷口布置。二次风促进煤粉气流的燃烧和燃烬，应适时地送入一次风气流中，对于低挥发分难着火的无烟煤，应避免二次风过早地混入一次风中，造成燃烧不稳，在连州电厂的2台锅炉上充分说明了这一点。在锅炉实际运行中，靠近下、中燃烧器的下二次风、下中二次风全关，实质是推迟二次风与一次风的混合，提高了煤粉的着火稳定性。另外三次风为冷风，温度只有70℃～80℃，大量的冷风进入炉膛会降低炉温，不利于稳定燃烧，因此运行中开大再循环门来减少进入炉膛的三次风量是有一定效果的。富通新能源生产销售的生物质锅炉以及木屑颗�；怪频纳镏士帕Ｈ剂鲜强突遣淮淼难≡瘛�
4.6卫燃带。在燃烧区敷设卫燃带是提高无烟煤燃烧稳定性行之有效的方法，在连州电厂的2台锅炉内布置有约150m2的卫燃带，运行实践表明这对提高燃烧器附近的炉温、稳定燃烧起了很大作用的。目前在原有卫燃带基础上，在三次风喷口及炉膛下部又增加了约40m2，具体位置见图l。
锅炉虽然达到了退油稳燃的目的，但燃烧器的配风方式不尽合理，双通道燃烧器以下的二次风门几乎全部关死，致使二次风难以送入炉膛，造成二次风总量不足，燃烧不完全，飞灰可燃物高达20%以上，因此下一阶段除进一步提高燃烧稳定性外，采取各种有效措施来降低飞灰含碳量是十分必要的。
