1、锅炉机组简介
为提高供热质量，净化环境，石家庄华电供热集团有限责任公司在东厂区内增建供热站，建设了2台168MW循环流化床热水锅炉机组，在冬季采暖期间供热站锅炉供出的热水与石家庄热电公司西厂机组热网加热器并网运行，通过东线DN1200供热水母管送至各用户。供热站两台热水炉分别于2006年11月、12月建成投产，有效解决了本供热区供热能力不足的问题。
热水锅炉系无锡华光锅炉股份有限公司制造。主要设计参数为：额定热功率168MW；额定循环水量2403 t/h；额定供水压力1.6MPa；额定供水温度130℃；额定回水温度70℃；锅炉设计效率90. 87%；排烟温度140℃；燃料消耗量30. 228t/h；煤的粒径要求1～10mm。
该锅炉为单锅筒强制循环高温旋风分离器循环流化床热水锅炉，系国内当时出力最大的热水锅炉。采用循环流化床燃烧、四点前墙给煤方式、高温分离物料、固态排渣、干式输灰、平衡通风、半露天布置。锅炉主要由炉膛、高温绝热旋风分离器、自平衡返料阀、水冷滚筒冷渣器和尾部对流烟道组成。炉膛四周和顶棚布置有膜式水冷壁。炉膛与尾部对流烟道之间布置2个高温绝热旋风分离器，通过自平衡返料阀与炉膛连接。尾部对流烟道布置有省煤器和空气预热器。锅炉水系统为低温回水经回水分配集箱进入前后及两侧水冷壁下集箱，沿膜式水冷壁上行，汇集于水冷壁上集箱，经水冷壁上集箱引出管进入锅筒，通过锅筒两侧2根引出管引入省煤器进口集箱，经省煤器蛇形管上行，最后经热水出口集箱引出，富通新能源销售生产
生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧
木屑颗�；�压制的生物质颗粒燃料。
该供热站热水循环系统采用母管制，热网70℃回水引入循环水泵房内，由循环水泵升压，经锅炉加热成130℃高温热水，经厂区供热管线送至水网东线。每台锅炉配2台循环水泵，泵人口汽蚀余量为6m。共设5台循环水泵，4台运行，1台备用；与西厂水网并列运行。西厂水网设有8台热网水泵，4台运行，出力与热水炉4台循环水泵相当，由汽轮机抽气加热。系统补水点设在西厂区回水管，设补水泵1台，采用变频调速，回水管路装有安全门1台，动作压力为0.8 MPa。
2、运行中遇到的问题
2.1点火风道耐火料坍塌
在锅炉启动时，难以达到点火投煤温度，使风道点火器耐火料坍塌造成风道烧毁事故。
锅炉点火系统采用二级点火，即：高能点火器一点燃轻柴油一加热床料一点燃煤粒。锅炉在风室底部一次风道上并联布置2只风道点火器，风道点火器点火后，其高温烟气将一次风温加热到850℃，经布风装置加热床料至点火温度。每只风道点火器油枪出力800kg/h。锅炉还装有两支床上油枪，供锅炉点火和运行时提升床温。床下风道燃烧器由进入燃烧器前部油枪和点火器、油枪燃烧用的配风、冷却点火器的混合风和燃烧器本体等组成，其内壁衬有耐火耐磨材料。
锅炉升温的具体情况：冷态点火时投油枪，先床下后床上，先小后大。床下l台燃烧器先投入运行。当一支油枪不能再提升床温时即可投入2台风道点火器，以后提高床温应由小到大更换燃烧器雾化片。床下风道点火器雾化片由600kg/h更换为800kg/h后，油枪重新投入，此时床温在450℃左右，而风道出口风温快速上升至1000℃左右，通过调整混合风门、配风风门开度，稍后投入床上启动燃烧器，床温升至600℃左右开始向炉内试投煤，燃煤着火床温升高后，停运风道点火器，此时风道点火器顶部铁皮局部烧红，锅炉检修时检查发现风道点火器部分耐火耐磨材料烧裂脱落，风道点火器已不具备使用条件，需重新布设耐火耐磨材料。
2.2水网系统运行失稳
热水炉投运初期，水系统设备曾发生运行不稳定情况，以下为几起典型事例。
(1)系统启动前的存气量大，影响水循环的正常进行。
锅炉启动前，采用小注水泵上满水，启动1台循环水泵，开锅炉进出口水门，投水循环后，锅炉各部压力均正常，而2#炉流量为Ot/h，l#炉流量为1600t/h(与当时循环泵流量相当)，经检查为水网内存气太多，未被各排气点排净，而热水炉位置最高(最高处约为45m)，空气被赶至热水炉内．造成入口管段大量憋气，水循环停滞，经不间断开炉各空气门排气，直至热水炉流量正常，方进行锅炉点火操作，但系统内积气仍不断被积聚到热水炉内，间断开各空气门排气，直至气体逐渐被排尽。
启动第2台循环泵时，抽进空气（启泵前泵已注满水），循环泵电流28—80A摆动、泵出口压力剧烈波动，打开泵出口门后放水门排气，泵电流、压力恢复正常。
(2)水循环初期系统内杂物影响水循环的正常进行。
因热网某段管道大修后投运，一级管网管道内部杂物较多，致使在运行过程中，频繁堵泵入口滤网，泵前压力最低降至零，电流最低下降至48A(泵空载电流40A、额定电流95A)，不间断倒泵清滤网。
(3)供暖初期热用户负荷调整，使水网水力均衡被打破、水网压力波动频繁。
因热用户陆续投运，水网东、西两线水力不均衡，热水炉回水压力降至不到0. 1MPa，为防止循环泵入口抽空，与西线联系立即改变运行方式，停运热水炉1台循环泵，西线循环泵增大出力，同时加强补水。
(4)水网系统排污造成压力剧烈波动。
因水网大用户负荷调整或停运，管路系统运行阻力减少使回水压力偏高，为避免回水管安全门动作，水网和热水炉排污降压，排污时回水压力急降，热水炉循环泵入口压力基本降至零，急停部分运行水泵，保留l台循环水泵运行，锅炉降负荷运行。
(5)锅炉上水流量控制不当，致使系统供回水压力下降。
24炉供暖期间，因安全门法兰盘漏水，停炉检修，部分炉水放水，检修结束后，开锅炉进水集箱单侧进水门上水，炉进水流量瞬时为2495 t/h，l#炉供水压力急剧下降，最低至0.07MPa，循环水泵回水压力接近于零。并导致西线循环泵入口压力低跳闸�；ざ�，西线循环泵全部跳闸。立即关闭2’炉进水门，1#炉供水压力、西线循环泵压力逐渐恢复正常运行。
(6)锅炉上水并网过程中发生水冲击。
2#炉因承压部件泄漏，停炉抢修，部分炉水放掉，部分放水时炉温较高，停炉检修完毕，准备上水。锅筒水位在最高水位。锅筒压力为1OMPa，锅筒温度为87℃；热水出口集箱压力为1.17MPa，温度为188℃，手摇锅炉进水总门，缓慢向锅炉上水，锅炉空气门冒水后因锅炉压力较高未关闭。后热水出口集箱压力逐渐升至1. 8MPa，锅筒压力逐渐升至1. 4MPa。打开炉出水总门（另一运行炉供水压力为0.7 MPa），锅筒压力、热水出口集箱压力迅速降为0.7MPa。同时听到有巨大响声，迅速关闭炉进出水电动门。检查发现炉出口电动门法兰盘冒汽，炉出水管路支吊架变形松动。
(7)水网系统泄漏，影响热水炉安全运行。
因设计与施工问题，热水炉所辖区域供水管路焊口裂开，大量供水外泄。炉供水压力急降，循环水泵电流增大，出口压力降低，入口压力急降。急停所有循环泵，锅炉停炉。停炉后因炉水循环停滞，炉水温度迅速由95℃升高至150℃，锅炉压力上升，立即打开所有空气门、排气门泄压，维持锅炉压力正常，待缺陷消除，锅炉冷却后重新投入水网水循环运行。
3、原因分析
3.1点火风道问题原因
(1)设备方面：风道点火器混合风、配风风管路设计通径偏小，致使雾化片由600kg/h更换为800kg/h后，油枪放热量大增，热量不能及时被混合风、配风带走，导致风道壁温过高超温烧损。
(2)运行调整方面：床料量填充偏大，致使吸热量增多，增加了风道点火器在大雾化片的运行时间；锅炉通水量太大，炉内热量被大量带走；燃煤煤质不好，发热量偏低，所需投煤温度较高，风道点火器运行时间较长。
3.2影响水网水循环稳定性的原因
水网供热面积较大，系统较复杂，热用户较多，水网是在密闭系统内循环运行。受外界负荷、内部操作、设备状态等各方面影响较大，用户的投停、锅炉上水排污、循环水泵切换等操作直接影响水系统压力、流量，甚至影响整个水网供水的稳定。
4、防范措施
4.1锅炉启动采取的措施
(1)点火过程中分批向炉内加床料。大量的床料需加热到投煤温度，增大燃油消耗量，点火时间增长，而先将一小部分床料首先加热到投煤温度，后视床温情况，逐步向床内补充床料，节省燃油，减少风道点火器高温运行时间。床料量太多，需要的流化风量也越大，风量过大带走炉内热量也多，使燃烧油热量利用率大大降低，升温困难。
(2)加强检查，确保油枪雾化良好。防止油流从枪头漏出或雾化片脱落使大量燃油进入风道点火器，致使风道温度迅速升高。
(3)点火期间应严格控制点火器出口风温不能大于900℃。在将床下油枪更换为800kg/h雾化片后，必须严密监视风道点火器温度变化情况�？刂品绲赖慊鹌鞅谖露扔辛街滞揪叮阂皇峭ü鹘诮兔诺目然虻鹘谟脱估纯刂迫加土�，二是通过调节混合风和配风的风量来控制风道点火器温度。当风道点火器温度偏高时可以通过减少给油和增加进入风道点火器的风量的方法解决。
(4)适当控制锅炉通水量。因热水炉水循环方式不同于蒸汽锅炉的自然水循环，热水炉水循环与水网是直通式的，且循环水量较大，约2403 t/h。锅炉进水温度（即热网回水温度）约60℃，在供暖期初次点火时水温更低，约在20℃左右。大量的循环水在点火过程中把大部分炉膛热量带走，造成炉温、床温增长缓慢，使风道点火器在大出力下运行时间增长，并浪费燃油。因此，在点火前适当控制锅炉通水量至300t/h左右，循环水量只要能够把油枪产生的热量带走即可，最大限度地提升炉温。随着油枪出力的增大及给煤机的投运，再逐渐增大循环水量至额定流量。
(5)适时添加精煤。锅炉燃煤为阳泉煤加孔流煤，挥发分较低约在8.12%，而焦炭的着火点较高，在700℃以上，导致燃煤点火过程中着火困难。因此，在床温升至600℃左右，启动给煤机点投煤时，添加挥发分、发热量均较高的精煤，对顺利引燃燃煤，缩短点投煤时间、及早停运油枪，是很有作用的。
(6)适当进行返料阀放灰。在锅炉启动过程中，为提升炉温，一次风量一般仅满足床料流化即可。此时炉膛上部、出口、旋风分离器温度都很低，造成返料灰温度要比床温低很多。为了尽可能的提升锅炉投煤前的床温，适时适当地将返料阀放出部分返料，以返料阀不穿空为原则，能有效地提升床温，有利于投煤的顺利着火，减短风道点火器的大出力运行时间。
(7)适时启动二次风机。锅炉投煤前，锅炉升温仅靠油枪燃烧，床料中没有其他燃料，锅炉所需氧气量有限。而为了保证床料的流化，点火过程中的一次风量，足以满足油枪燃烧所需的风量。而二次风机的风量，在此时所起到的作用，只是将炉膛热量带走，对提升床温起到明显的反作用，直接延长了风道点火器的运行时间。所以，在锅炉点投煤成功后，床温已稳步上升，为了保证燃煤充足的氧量，此时启动二次风机，既满足燃烧所需的风量要
求，又最大限度地减少炉内热量的流失。
(8)加强巡回检查。为保证风道点火器的安全运行，在床下点火器运行期间，尤其是更换大雾化片后，必须加强对点火风道、锅炉风室各温度测点的监视，并用测温仪现场定期测量点火风道外壁温度，发现超温（表面温度大于200℃）时，应立即停止相应风道点火器运行。
4.2提高水网水循环稳定性采取的措施
(1)清理系统内杂物。在水网管道检修和改造工程中，注重工程质量，管道封口前，必须保证管道内清洁，不得有杂物及工具遗留在内。
(2)锅炉启动前做好水系统注水及排气工作。水网注水工作的进行，气体被逐渐排出。而热水炉必须在水网系统中无大量空气、水系统运行稳定的情况下，才能进行点火操作，以保证锅炉安全。为确保热水炉能按时点火供暖，水网注水及排气工作必须提早进行，并认真进行水网各放气点放气工作。待主系统运行稳定后，再进行热水炉的上水排气工作与热水炉投入水网水循环。
(3)控制热用户投运程度并及时调整循环泵出力，保持水网各部水力平衡。由于该厂水网东西线供暖面积及用户投运情况并不是对称均衡的，随着供暖期热用户的陆续投运，水网东西线水力平衡必须随着热用户的投运及时调整，调整东西线循环水泵的出力，基本满足各线负荷的需要，保证水网各部压力均衡和水泵的安全稳定。
(4)减少系统内操作对水网压力的影响。当系统内大用户负荷调整或停运，必须先适当相应调整系统水压，以减少对系统压力的影响。调整系统压力或进行排污工作时，必须事先联系各部位排污次序及排污量，不得进行大量的排污及锅炉上水等操作，避免造成系统压力急剧变化，影响水网运行的稳定性。
(5)在进行锅炉上放水、并水网等大的操作前，必须先考虑对运行炉、系统的影响。必须将检修设备与运行设备可靠隔断，炉膛充分冷却，达到放水条件方可进行放水操作，放水操作应慎重缓慢进行，避免因检修炉隔断不彻底等原因，影响系统安全。并水网操作必须在锅炉压力温度与水网相关参数适当情况下，慎重缓慢进行，一般锅炉与水网压力相差0.2~0. 3MPa．温度相差20℃以内时，方可缓慢开启出水总门并水网。
(6)加强设备检查，进行设备系统合理化改造，保证水网稳定运行。公司利用水网大修期间，对系统设备进行全面检查，对设计不合理及设备存在的安全隐患等问题，进行维护和整改。在热水炉供回水总管并入主管路前，加装了供回水分段门及与其他水网管道的联络门，可在事故情况下，对事故点有效快速隔绝处理，防止系统大面积停运事件的发生，增加了系统运行的稳定性及灵活性。
5、结语
经过最近两个冬季供热期的运行实践表明，锅炉启动时风道点火器未发生超温过热现象，水网系统运行稳定，基本满足了各线负荷的需要，实现了供热系统安全稳定运行，富通新能源生产销售生物质锅炉，同时我们还大量销售木屑颗�；怪频哪拘忌镏士帕Ｈ剂稀�
相关生物质锅炉颗�；罚�
1、
生物质锅炉
2、
秸秆颗�；�
3、
木屑颗�；�
