沙特Naj ran公司6 000t/d生产线辅料破碎选用2022型单段锤式破碎机，于2007年7月10日开始试机，仅运行1.5~2h轴承温度就迅速升到90℃以上，同时轴承座和机架振动较明显，不得不停机。经现场多次检测和分析，对上述现象进行了处理。此后，该机连续运行，振动正常，温度一直稳定在75℃以下。
1、传动装置基本结构
传动装置基本结构见图1。轴承润滑为脂润滑和稀油强制润滑均可使用的方案，后者是备选。密封为内侧用油封、外侧用毛毡的双重密封形式。轴承型号为SKF的23232CC/C3W33。该轴承的优点：①能自动调心，可部分补偿两轴承座的不同心产生的轴偏斜；②cc型冲压保持架重量轻、轴承内部空间大，便于润滑剂进入；③C3大游隙可保证在转速高、轴承内外圈温差引起轴承游隙减小情况下仍能正常工作；④滚子及内外滚道承受载荷均匀，避免了局部应力峰值。
2、轴承发热的分析
2.1初步检查及调整
首先检查润滑脂加入量和型号（适用于重载和冲击负荷下Shell Alvania EP2极压润滑脂），均合适。因此，采取了下列措施：①用煤油清洗两个轴承座及轴承，更换新脂；②在紧圊滑轨的螺栓上各增加一个10mm厚方平垫，并用双螺母拧紧；③机架与电动机底座、滑轨结合面之间缝隙用薄片垫实。采取这些措施后，振动减小，最大振动烈度为11.8rmn/s．但轴承发热依旧。
2.2振动的影响
振动大也会引起轴承发热。在对机架紧固后，轴承座振动有所下降。分析认为，仍存在的振动应是飞轮动平衡不好引起的。用百分表测量飞轮端面，最大径向跳动量0.5mm，该值偏大。但根据经验，这个振动量尚不足以引起轴承发热。为进一步降低振动，将飞轮拆除，振动明显降低，最大振动烈度降至2.4mm/s，但轴承发热依旧。由以上情况，可排除振动的因素。
2.3客观条件
当地气温高，电网频率为60Hz，电动机转速比国内高出20%，破碎机和风机等转速高，轴承又采用脂润滑。这些条件极易造成轴承温度偏高甚至发热。
2.4设备原因
在排除了振动因素后，判断轴承发热是由两轴承座水平误差过大、透盖与轴有摩擦及顶间隙过小这几个因素叠加引起的，几个因素交织在一起，互相影响，很难说哪一个为主。
2.4.1 两轴承座水平误差过大
将整个传动轴系拆除后，用水准仪测量两轴承座凹槽底部之间水平高度，电动机侧轴承座凹槽底部内-o.2外两点373：mm、373-ooImm．外侧轴承座凹槽底部内0.6外两点373.007 mm、373。mm，两个轴承座之间水平误差为0.7-0.9mm。两个轴承座支承平面是由龙门刨床一次加工成型的，加工误差较小，现场测出的水平误差过大，说明机架在运输途中有变形或焊接应力释放产生了焊接变形。
2.4.2 密封透盖与轴有摩擦
小带轮两侧轴上有磨痕，表明轴与三个密封透盖内表面之间有摩擦。
2.4.3顶间隙过小
轴承配置采用“浮动式”（两个轴承的外圈在轴承座孔中都能作轴向位移），轴承内圈为Ø160n6过盈配合(最大过盈77μm，最小过盈27μm)，外圈为Ø290K7过渡配合（最大过盈51μm，最大间隙36μm）。实际用塞尺测出轴承座上下结合面有0.05mm以上间隙，说明两个轴承外圈与轴承座孔均为过盈配合。当轴受热膨胀时，浮动端轴承外圈无法随轴一起轴向移动，轴系中产生内部轴向力，造成球面滚子轴承内外侧滚子负荷明显不同，外侧滚子单边受力，负荷明显增大，引起摩擦阻力增大而发热。轴承外侧滚子小端已磨得发亮，就证明轴承受力不均匀，系单边受力。
另外，两端都是“浮动式”的轴承配置由于轴向窜动较大，皮带轮的端面径向跳动量增大，会造成三角带磨损过快。特别是两半联轴器之间的安装间隙过小时，轴向窜动过大甚至会影响到电动机的正常运行。因此对破碎机传动轴系而言，正确的配置应该是外侧轴承设计成浮动端，电动机侧轴承设计成固定端。现场实际测量外侧轴承外圄与轴承座凹槽外侧两边间隙分别为0.42mm、0.35mm，内侧两边间隙均为6mm；电动机侧轴承外圈与轴承座凹槽靠联轴器侧两边间隙分别为4.96mm、5,74mm，另一侧两边间隙都是0.5 mm。如按照上述检测结果，当真正调整到两端都是“浮动式”的轴承配置（即轴承外圈与轴承座之间均为间隙配合）时，传动轴受热膨胀伸长方向是联轴器端，而这种现象恰恰是应当避免的。
3、处理过程
3.1轴系重新定位
先用煤油将轴承盖及轴承座清洗干净。在轴承座底面划水平和垂直中心线，在机架相应支承板上以螺孔位置为基准，划水平和垂直中心线，保证轴承座就位后机架和支承板之间的水平和垂直中心线重合。将外侧轴承座和电动机侧轴承座各自调转1800重新就位，两轴承座中心距为1 200mm，以靠电动机侧轴承座为基准定位(轴承紧贴联轴器侧凹槽，另一侧轴承座凹槽与轴承外圈间隙用一个外径为Ø288mm、内径为Ø268mm、厚度为5.5 mm挡圈顶死）。以该轴承座内Ø290mm凸台为测量点，与外侧轴承座内Ø290mm凸台两点实测水平距离调校到均为1202mm，同时两对角线实测距离也调校到均为1 236mm，即保证外侧轴承座凹槽与轴承外圈间隙：外侧4mm，内侧2mm。
3.2两轴承座水平找正
根据先前测量结果，在电动机侧轴承座整个底部垫数张厚O.lmm薄铜皮，并根据水准仪测量数据来调整薄铜皮数量，最终控制两轴承座之间水平误差≤0.2mm。
3.3其他处理措施
1)用锉刀和细铁砂纸打磨掉轴上两处磨痕（该两处透盖与轴配合间隙设计为Imm）。另一透盖（与村套配合间隙设计为1mm）从轴上取下，在车床上加工掉Imm。
2)电动机侧轴承靠紧联轴器侧，内侧间隙装上厚5.5mm挡圈。
3)用压铅方法测量顶间隙和端面间隙。实测结果：电动机侧轴承顶间隙0.2mm，端面间隙0.4～0.45mm；外侧轴承顶间隙0.2mm，端面间隙0.35～0.4mm。根据测量结果，电动机侧轴承端面再加0.3mm铜皮，外侧轴承端面再加0.2mm铜皮，装配后传动轴承顶间隙为0.05～0.1mm。
4)检测3个透盖与轴的间隙。外侧轴承座透盖最小为0.15mm，电动机侧轴承座透盖最小0.2mm，联轴器侧轴承座透盖最小0.2mm。
5)联轴器找正（轴承座重新找正后发现两半联轴器上下有3～4mm误差）。先用钢尺进行初找，后用干分表精找。找正过程中用千斤顶横向移动电动机或顶起电动机底座后加垫，不断重复上述过程，直至合格为止。实际最终调整后的联轴器径向误差0,08mm、轴向误差0.04mm。
6)轴承径向游隙校验。两个轴承测量游隙（开盖情况下）为0.15～0.17mm，外侧轴承游隙（合盖拧紧情况下）为0.15mm。游隙尚可。
7)加换高温脂（Shell Albida EP2 Crease，工作温度为-20叶150℃）。
4、处理效果
2007年8月5日进行空载试机，16:18开机，21:30停机，连续运行5h。�；蔽露龋和獠嘀岢形露�66℃，电动机侧轴承温度65℃。
8月8日负荷投料。9:03开机，15:40停机，连续运行6h�？敝岢形露任�36℃。�；蔽露龋和獠嘀岢形露�67℃，电动机侧轴承温度73℃。
5、几点探讨
1)破碎机等设备的轴承尽量不采用水冷或稀油强制润滑等复杂手段，而应采用德国HAZEMAC破碎机小皮带轮上带风扇等简易措施来辅助降温。
2)该机虽然设计有稀油润滑系统，但发现运行后透盖（特别是外圈）和轴承座上下结合面均有润滑脂溢出，达不到稀油润滑密封要求。
3)传动轴水平误差和联轴器对中误差达0.2~0.3 mm、密封环与轴有一定摩擦、浮动轴承无法移动等情况，在国内一般不会出现破碎机轴承发热现象。而在沙特气温高、转速高的条件下，轴承却发热。因此需要更严格的制造和装配质量。
三门峡富通新能源生产销售的颗粒机、饲料颗�；⑵扑榛�、锤式破碎机等机械设备。
